# Table S1: # Global Earthquakes with seismic Moment >=10^19 Nm: Earthquakes are ordered by date, with alphabetical letters b,c,d identifying multiple # events on the same date when needed. Origin time, location, and focal mechanism information is taken from the gCMT catalog. E_est and # Theta_est are the estimated energy and energy-to-moment ratio, calculated without the knowledge of the true focal mechanism, instead with # an averaged focal correction as suggested by Newman and Okal [1998]. High frequency results are obtained for frequencies between 0.5Hz and # 2Hz, and broad-band results acquired using the whole 14mHz to 2Hz range. Sigma_g is the log10 of the geometric standard deviation, # caclulated from all the corrected station energies from their corrected average event energy. #--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- General Information Broad-Band Energy Results High-F. Results Event Time Lat. Lon. Depth phi/dlt/lmb M_0(M_W) N T_xo E_est(M_e) E(M_e) tht_est theta sgm_g E(M_e) sgm_g yymmdd(doy)a hr:mn [deg] [deg] [km] [deg/deg/deg] [Nm] [#] [s] [J] [J] 10^x [J] 10^x #--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 920902(246)a+ 00:16 11.20 -87.81 15 303/12/ 91 3.4e20(7.6) 13 165 5.5e14(6.9) 6.3e14(7.0) -5.8 -5.7 0.68 2.4e13(6.0) 0.53 940602(153)a+ 18:17 -11.03 113.04 15 278/ 7/ 89 5.3e20(7.8) 12 95 6.1e14(7.0) 3.4e14(6.8) -5.9 -6.2 0.14 2.6e13(6.0) 0.34 960221(052)a+ 12:51 -9.95 -80.23 15 335/14/ 88 2.2e20(7.5) 45 100 2.8e14(6.7) 5.4e14(6.9) -5.9 -5.6 0.48 4.2e13(6.2) 0.59 970123(023)a 02:15 -22.04 -65.92 281 85/ 4/185 5.8e19(7.1) 22 25 5.9e14(6.9) 1.2e15(7.2) -5.0 -4.7 0.49 8.0e14(7.0) 0.61 970227(058)a 21:08 29.74 68.13 15 298/15/122 5.2e19(7.1) 47 48 5.7e14(6.9) 4.0e14(6.8) -5.0 -5.1 0.42 1.4e14(6.5) 0.50 970311(070)a 19:22 7.64 127.63 15 351/38/267 2.2e19(6.8) 22 30 8.8e14(7.1) 9.4e14(7.1) -4.4 -4.4 0.41 4.2e14(6.8) 0.61 970421(111)a 12:02 -13.21 166.20 51 301/39/ 40 4.4e20(7.7) 11 85 1.3e16(7.8) 2.4e16(8.0) -4.5 -4.3 0.31 3.5e15(7.5) 0.60 970428(118)a 12:07 -42.03 42.75 15 279/88/ 1 1.5e19(6.7) 12 60 5.3e13(6.2) 2.4e14(6.7) -5.4 -4.8 0.38 4.9e13(6.2) 0.59 970501(121)a 11:37 18.96 -107.15 15 288/77/174 2.8e19(6.9) 17 30 2.2e14(6.7) 9.4e14(7.1) -5.1 -4.5 0.52 8.9e13(6.4) 0.48 970503(123)a 16:46 -31.70 -179.06 119 149/42/199 2.8e19(6.9) 12 80 1.8e15(7.3) 2.4e15(7.3) -4.2 -4.1 0.51 5.8e14(6.9) 0.44 970510(130)a 07:57 33.58 60.02 15 248/83/ 0 7.3e19(7.2) 36 63 9.4e14(7.1) 4.1e15(7.5) -4.9 -4.2 0.42 1.0e15(7.1) 0.50 970521(141)a 14:10 -20.34 169.03 64 268/47/ 3 1.4e19(6.7) 11 49 1.6e14(6.6) 3.6e14(6.8) -4.9 -4.6 0.20 1.4e14(6.5) 0.34 970525(145)a 23:22 -32.02 -179.95 345 236/44/158 5.2e19(7.1) 17 24 1.3e15(7.2) 2.0e15(7.3) -4.6 -4.4 0.71 1.0e15(7.1) 0.71 970706(187)a 09:54 -30.22 -72.21 15 0/21/ 92 1.9e19(6.8) 11 52 6.9e13(6.3) 1.1e14(6.5) -5.4 -5.2 0.16 1.7e13(5.9) 0.57 970709(190)a 19:24 10.70 -63.63 15 266/62/183 3.1e19(6.9) 34 48 1.2e14(6.5) 3.2e14(6.8) -5.4 -5.0 0.45 8.2e13(6.4) 0.43 970719(200)a 14:22 15.86 -98.26 15 282/14/ 78 1.2e19(6.7) 8 36 3.7e13(6.1) 2.5e13(6.0) -5.5 -5.7 0.44 2.4e12(5.4) 0.29 970902(245)a 12:13 4.00 -75.57 213 256/48/ 62 1.6e19(6.7) 26 22 4.4e14(6.9) 6.0e14(7.0) -4.6 -4.4 0.46 4.2e14(6.8) 0.50 970904(247)a 04:23 -26.45 178.52 621 235/12/296 2.1e19(6.8) 17 22 2.9e15(7.4) 3.4e15(7.4) -3.9 -3.8 0.48 2.8e15(7.4) 0.60 970920(263)a 16:11 -28.83 -176.99 46 195/29/ 90 3.5e19(7.0) 14 30 4.8e14(6.9) 2.9e14(6.7) -4.9 -5.1 0.29 7.0e13(6.3) 0.63 971014(287)a 09:53 -21.94 -176.15 165 257/17/330 4.5e20(7.7) 16 25 1.3e16(7.8) 1.5e16(7.9) -4.5 -4.5 0.39 3.1e15(7.4) 0.68 971015(288)a 01:03 -31.06 -71.42 69 315/12/232 4.9e19(7.1) 16 50 6.2e15(7.6) 1.2e16(7.8) -3.9 -3.6 0.59 3.6e15(7.5) 0.46 971028(301)a 06:15 -4.44 -76.55 118 339/38/271 7.2e19(7.2) 25 71 2.7e15(7.4) 2.4e15(7.4) -4.4 -4.5 0.40 8.2e14(7.0) 0.48 971108(312)a 10:02 35.33 86.96 16 79/69/ 2 2.2e20(7.5) 41 41 4.3e14(6.9) 1.8e15(7.3) -5.7 -5.1 0.28 2.4e14(6.7) 0.51 971115(319)a 18:59 -14.92 167.21 121 357/42/ 75 4.2e19(7.0) 24 83 2.7e15(7.4) 2.9e15(7.4) -4.2 -4.2 0.30 5.8e14(6.9) 0.54 971125(329)a 12:14 1.37 122.71 29 98/21/ 93 4.1e19(7.0) 23 46 1.0e15(7.1) 1.1e15(7.1) -4.6 -4.6 0.50 1.2e14(6.5) 0.53 971205(339)a 11:26 54.31 161.91 33 202/23/ 74 5.3e20(7.8) 38 62 4.8e15(7.6) 3.6e15(7.5) -5.0 -5.2 0.39 9.4e14(7.1) 0.48 971222(356)a 02:05 -5.56 148.05 196 318/67/196 6.2e19(7.1) 25 40 2.4e15(7.4) 6.9e15(7.7) -4.4 -4.0 0.52 2.1e15(7.3) 0.68 980104(004)a 06:11 -22.31 171.08 114 348/47/160 1.8e20(7.4) 21 40 6.0e15(7.6) 1.1e16(7.8) -4.5 -4.2 0.52 2.7e15(7.4) 0.78 980112(012)a 16:36 -15.78 -179.19 15 165/88/180 1.2e19(6.7) 12 36 7.2e13(6.3) 3.3e14(6.8) -5.2 -4.6 0.44 4.2e13(6.2) 0.73 980130(030)a 12:16 -24.02 -70.62 41 8/17/105 4.4e19(7.0) 20 41 1.3e15(7.2) 2.3e15(7.3) -4.5 -4.3 0.55 6.5e14(7.0) 0.55 980216(048)a 00:-6 52.76 -33.78 15 184/70/349 1.5e19(6.7) 15 27 5.9e13(6.3) 2.2e14(6.7) -5.4 -4.8 0.40 9.2e13(6.4) 0.45 980320(079)a 21:08 -50.06 162.89 15 48/77/173 1.3e19(6.7) 7 40 7.0e13(6.3) 3.0e14(6.7) -5.3 -4.6 0.21 1.3e14(6.5) 0.39 980325(084)a 03:12 -62.99 148.64 28 189/73/174 1.7e21(8.1) 22 127 3.5e16(8.1) 1.4e17(8.5) -4.7 -4.1 0.61 1.8e16(7.9) 0.53 980329(088)a 19:48 -17.57 -178.85 553 359/53/156 6.4e19(7.1) 28 63 5.9e15(7.6) 1.2e16(7.8) -4.0 -3.7 0.45 3.0e15(7.4) 0.68 980401(091)a 17:56 -0.78 98.84 41 320/21/105 3.3e19(6.9) 37 34 4.7e14(6.9) 3.8e14(6.8) -4.8 -4.9 0.31 1.3e14(6.5) 0.50 980401(091)b 22:42 -40.64 -75.37 15 199/44/272 1.2e19(6.7) 15 24 2.7e14(6.7) 2.5e14(6.7) -4.6 -4.7 0.52 5.2e13(6.2) 0.67 980503(123)a 23:30 22.37 125.53 22 139/82/ 1 1.8e20(7.4) 29 50 2.4e15(7.3) 1.1e16(7.8) -4.9 -4.2 0.44 3.0e15(7.4) 0.52 980516(136)a 02:22 -22.27 -179.35 608 154/ 8/223 2.3e19(6.8) 27 22 2.5e15(7.4) 2.3e15(7.3) -4.0 -4.0 0.51 1.7e15(7.3) 0.65 980709(190)a 14:45 -30.51 -178.71 154 221/17/295 2.4e19(6.8) 17 23 5.8e14(6.9) 5.7e14(6.9) -4.6 -4.6 0.39 3.5e14(6.8) 0.54 980716(197)a 11:56 -10.91 166.09 100 37/38/105 4.1e19(7.0) 32 48 2.2e15(7.3) 2.7e15(7.4) -4.3 -4.2 0.30 3.0e14(6.7) 0.59 980717(198)a 08:49 -2.50 142.07 15 146/19/127 3.7e19(7.0) 7 62 1.1e14(6.5) 7.2e13(6.3) -5.5 -5.7 0.33 1.4e13(5.9) 0.58 980729(210)a 18:00 -2.72 138.99 25 53/ 6/ 24 1.2e19(6.7) 29 51 1.5e14(6.5) 2.3e14(6.7) -4.9 -4.7 0.52 3.1e13(6.1) 0.77 980804(216)a 18:59 -0.57 -80.48 25 27/15/124 6.4e19(7.1) 21 42 7.1e14(7.0) 1.8e15(7.3) -5.0 -4.6 0.40 1.9e14(6.6) 0.57 980820(232)a 06:40 28.99 139.47 425 83/27/198 4.7e19(7.0) 31 28 1.4e15(7.2) 2.8e15(7.4) -4.5 -4.2 0.59 1.9e15(7.3) 0.71 980823(235)a 13:57 11.58 -88.55 15 120/45/254 1.2e19(6.7) 27 47 4.4e14(6.9) 4.3e14(6.9) -4.4 -4.4 0.63 4.0e13(6.2) 0.65 980902(245)a 08:37 5.43 126.95 40 255/42/115 2.1e19(6.8) 28 37 1.0e15(7.1) 1.2e15(7.1) -4.3 -4.2 0.55 2.8e14(6.7) 0.64 981109(313)a 05:30 -7.05 128.75 15 134/56/141 1.4e19(6.7) 27 31 2.4e14(6.7) 4.4e14(6.9) 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7.3e13(6.3) 0.43 090809(221)a 10:55 33.07 138.20 303 85/17/167 5.0e19(7.1) 117 29 1.4e15(7.2) 2.3e15(7.3) -4.5 -4.3 0.45 1.4e15(7.2) 0.56 090810(222)a 19:55 14.15 92.91 21 49/34/284 2.1e20(7.5) 74 65 5.8e15(7.6) 6.6e15(7.6) -4.6 -4.5 0.51 2.3e15(7.3) 0.61 090816(228)a 07:38 -1.56 99.45 12 175/34/107 1.2e19(6.7) 51 38 2.7e14(6.7) 4.4e14(6.9) -4.6 -4.4 0.43 1.5e14(6.5) 0.61 090817(229)a 00:05 23.33 123.61 25 136/67/ 12 1.3e19(6.7) 57 40 2.0e14(6.6) 7.0e14(7.0) -4.8 -4.3 0.47 4.7e14(6.9) 0.58 090828(240)a 01:51 -7.08 123.52 632 262/35/221 2.6e19(6.9) 52 30 1.4e15(7.2) 1.7e15(7.2) -4.3 -4.2 0.60 1.4e15(7.2) 0.65 090902(245)a 07:55 -8.08 107.34 52 51/45/117 3.6e19(7.0) 75 65 2.3e15(7.3) 2.1e15(7.3) -4.2 -4.2 0.44 6.8e14(7.0) 0.58 090929(272)a 17:48 -15.19 -171.91 12 129/31/216 1.8e21(8.1) 67 75 2.0e16(8.0) 3.6e16(8.1) -4.9 -4.7 0.50 3.2e15(7.4) 0.60 090930(273)a 10:16 -0.74 99.69 75 72/51/136 2.6e20(7.5) 75 60 1.3e16(7.8) 1.6e16(7.9) -4.3 -4.2 0.41 6.5e15(7.6) 0.63 091007(280)a 21:41 4.14 122.53 583 191/11/260 1.7e19(6.8) 57 20 8.2e14(7.0) 7.6e14(7.0) -4.3 -4.3 0.53 7.0e14(7.0) 0.58 091007(280)b 22:03 -12.64 166.27 46 346/40/ 90 3.2e20(7.6) 31 50 3.2e15(7.4) 3.4e15(7.5) -5.0 -5.0 0.27 8.7e14(7.1) 0.45 091007(280)c 22:18 -11.84 166.05 43 339/36/ 82 6.5e20(7.8) 12 105 1.2e16(7.8) 1.5e16(7.9) -4.7 -4.6 0.48 9.6e14(7.1) 0.34 091007(280)d 23:13 -13.00 166.42 46 341/41/ 83 1.5e20(7.4) 49 55 4.4e15(7.5) 5.0e15(7.6) -4.5 -4.5 0.36 4.7e14(6.9) 0.41 091008(281)a 08:28 -13.07 166.11 12 354/26/103 1.5e19(6.7) 22 50 1.4e14(6.5) 2.8e14(6.7) -5.0 -4.7 0.23 2.7e13(6.1) 0.30 091024(297)a 14:40 -6.09 130.59 155 315/45/167 2.9e19(6.9) 68 25 1.4e15(7.2) 1.7e15(7.3) -4.3 -4.2 0.61 1.3e15(7.2) 0.67 091030(303)a 07:03 28.99 130.26 37 208/29/ 80 1.9e19(6.8) 76 53 1.4e14(6.5) 1.3e14(6.5) -5.1 -5.2 0.42 2.9e13(6.1) 0.60 091109(313)a 10:44 -17.10 178.53 604 172/42/ 32 1.0e20(7.3) 83 30 3.8e15(7.5) 5.2e15(7.6) -4.4 -4.3 0.38 4.3e15(7.5) 0.43 091124(328)a 12:47 -20.83 -173.54 22 99/54/355 1.4e19(6.7) 35 25 3.5e14(6.8) 7.1e14(7.0) -4.6 -4.3 0.58 3.9e14(6.8) 0.66 100103(003)a 22:36 -8.83 157.23 12 322/22/101 5.3e19(7.1) 68 65 5.3e14(6.9) 7.7e14(7.0) -5.0 -4.8 0.36 5.8e13(6.3) 0.45 100105(005)a 04:55 -58.47 -14.82 15 354/76/181 1.8e19(6.8) 38 60 9.2e13(6.4) 4.1e14(6.8) -5.3 -4.6 0.40 9.2e13(6.4) 0.55 100105(005)b 12:15 -9.05 157.79 12 292/27/ 60 2.0e19(6.8) 41 60 1.3e14(6.5) 2.1e14(6.6) -5.2 -5.0 0.31 5.4e13(6.3) 0.41 100112(012)a 21:53 18.62 -72.59 12 151/64/158 4.7e19(7.0) 156 60 1.9e15(7.3) 4.6e15(7.5) -4.4 -4.0 0.37 5.4e14(6.9) 0.64 100218(049)a 01:13 42.52 130.71 580 70/15/164 2.6e19(6.9) 196 20 6.4e14(7.0) 8.7e14(7.1) -4.6 -4.5 0.50 7.1e14(7.0) 0.56 100226(057)a 20:31 25.86 128.65 17 91/72/ 3 3.6e19(7.0) 125 45 1.2e15(7.1) 5.1e15(7.6) -4.5 -3.8 0.46 2.1e15(7.3) 0.59 100227(058)a 06:34 -35.95 -73.15 24 18/18/112 1.8e22(8.8) 78 170 1.2e17(8.5) 2.6e17(8.7) -5.2 -4.8 0.34 3.3e16(8.1) 0.49 100305(064)a 16:07 -3.96 100.57 12 326/ 9/111 1.6e19(6.7) 72 55 1.2e14(6.5) 1.4e14(6.5) -5.1 -5.1 0.42 6.8e13(6.3) 0.57 100311(070)a 14:39 -34.53 -72.09 15 324/37/268 2.5e19(6.9) 117 35 1.2e15(7.2) 1.0e15(7.1) -4.3 -4.4 0.27 2.5e14(6.7) 0.43 100404(094)a 22:40 32.35 -115.37 12 221/83/354 7.3e19(7.2) 59 60 3.6e14(6.8) 1.6e15(7.2) -5.3 -4.7 0.30 3.1e14(6.8) 0.41 100406(096)a 22:15 2.05 96.71 19 308/ 9/ 87 5.6e20(7.8) 80 68 6.8e15(7.7) 9.0e15(7.7) -4.9 -4.8 0.44 2.1e15(7.3) 0.60 100411(101)a 09:40 -11.02 161.24 36 291/40/ 82 2.2e19(6.8) 91 40 9.4e14(7.1) 9.9e14(7.1) -4.4 -4.3 0.40 4.5e14(6.9) 0.53 100413(103)a 23:49 33.10 96.82 20 210/77/180 2.5e19(6.9) 92 30 1.2e14(6.5) 5.4e14(6.9) -5.3 -4.7 0.49 3.4e14(6.8) 0.58 100509(129)a 05:59 3.38 95.79 37 308/15/ 86 9.0e19(7.2) 89 66 1.7e15(7.3) 2.0e15(7.3) -4.7 -4.7 0.52 8.1e14(7.0) 0.65 100527(147)a 17:14 -13.78 166.67 42 162/45/ 85 6.6e19(7.1) 73 35 7.2e14(7.0) 6.4e14(7.0) -5.0 -5.0 0.37 2.0e14(6.6) 0.49 100612(163)a 19:26 7.83 91.63 36 116/61/152 1.9e20(7.5) 98 50 6.6e15(7.6) 1.5e16(7.9) -4.5 -4.1 0.51 3.5e15(7.5) 0.63 100616(167)a 03:16 -1.84 136.39 12 332/82/186 3.9e19(7.0) 42 40 7.5e14(7.0) 3.3e15(7.4) -4.7 -4.1 0.38 4.7e14(6.9) 0.51 100626(177)a 05:30 -10.52 161.47 40 180/48/128 1.4e19(6.7) 67 42 2.3e14(6.7) 3.4e14(6.8) -4.8 -4.6 0.44 2.1e14(6.6) 0.53 #--------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- + Tsunami Earthquakes occuring before this study and repeated here for comparison [Newman and Convers, 2011]. * We also calculated the broad-band energy for a maximum period of 550s and obtained a value of 9.51*10^17 J that represents an increase of 11% compared to the calculated at the maximum period of 70s. ** Earthquakes not used in averaging due to contamination from previous event.